光面爆破是在輪廓或挖掘邊界上鉆一排（圈）較密集的炮孔，使其抵抗線大于孔距，爆破時沿炮孔聯線形成破裂帶，而獲得較平整的破裂面。要求在密集孔中，裝入少量均勻分布的炸藥，全部充填，在主炮孔爆破后或清渣后再一次起爆。起爆時充填物起緩沖作用，減少對壁面的沖擊，最大限度地減少壁面上的應力與破碎，切斷炮孔之間的巖石，控制炸藥爆轟對孔壁的壓力，以達到不破壞炮孔周圍的巖石，形成超挖量最小的光面。

    主要參數有鉆孔直徑、孔間距、抵抗線、不耦合系數和裝藥密度。

    1．鉆孔直徑d

    孔徑大小取決于巖石的普氏系數和對爆破質量的要求。一般來說，孔徑小些，光面爆破效果會好些。經驗表明，在露天礦邊坡開挖中，光面爆破和預裂爆破孔的直徑以50～100 mm較為合適。也有些礦山為利用現有設備而采用大孔徑，如眼前山鐵礦采用250 mm的孔徑，在某些條件下，也取得了良好的爆破效果。

    2．孔間距a

    光面爆破時，孔距計算公式：

    a=Ks·d，mm    (10-3-1)

式中Ks-比例系數，取值范圍為：露天開挖光面爆破取值15～16；地下開挖光面爆破取值10～18；預裂爆破取值8～12；

    d-孔徑，mm。

    3．抵抗線W

    光面爆破，既要使巖石能沿炮孔聯線裂開，又要使巖石破碎，一般地應使孔距小于抵抗線。計算公式為：

    W=m/a，m    (10-3-2)

式中m-密集系數，其大小與巖石性質有關，在整體穩定性好、中硬到堅硬的巖石中可以取0. 91～1.1；在巖體穩定性一般或欠佳的中等或堅硬巖石中取0.8～0.9；對節理裂隙很發育的破碎帶及松軟巖石取0.5～0.8；

    a-孔距，m。

    4．不耦合系數

    不耦合裝藥是指炮孔直徑和炸藥直徑的比值，在裝滿炸藥時是1.00。光面爆破時藥卷直徑要小于炮孔直徑，裝藥孔內壁和藥卷之間留有間隙。因此，炮孔越粗，不耦合系數也越大。

    研究表明，在距炸藥一定距離處測定的變形波振幅，在藥量相同時，隨著不耦合系數增大而呈指數減少，同時徑向變形波的基本周期也受不耦合值的影響。圖10-3-1表示了不耦合系數和炮孔內壁發生的切向應力最大值之間的關系。圖10-3-2(a)、(b)，表示了不同不耦合系數下，炮孔內壁產生的切向應力隨時間變化的情況。通過對比可以看出，不耦合系數為1.1時出現的波峰壓力，在不耦合系數為2.5的情況下消失。其應力變化曲線整個呈臺階狀，這種情況表明，爆生氣體只是起準靜壓作用。所以，從圖中可知，在藥卷和孔壁之間即使稍有空隙，炸藥的沖擊力也會減弱，作用在炮孔內壁的切向最大應力值急劇下降。例如，與不耦合系數1.1的情況相比較，不耦合系數為2.5時，炮孔內壁的應力值減少到1/16。由此可見，藥卷和孔壁之間存在環形間隙時，降低了炸藥爆炸后作用在孔壁上的初始壓力，從而可保護孔壁周圍的巖石免受壓縮破壞，甚至出現過度粉碎；同時，還可延長爆破作用時間，藥室周圍生成的放射狀裂隙的范圍急劇減小，有利于預裂縫的發展。

    在進行光面爆破時，一般采用不耦合系數為2左右的小直徑藥卷間隔式裝藥。由于鉆孔直徑本身比較小，導致藥卷直徑過小，會使炸藥爆炸性能顯著下降，同時，裝藥密度小時，殉爆和傳爆性能也急劇惡化。

    圖10-3-1    炮孔內壁的σθmax與不耦合系數的關系

    圖10-3-2    不同不耦合系數下炮孔內壁σθ值與時間的關系

    5．線裝藥密度q

    線裝藥密度又叫裝藥集中度，為每米裝藥長度的藥量(kg/m或g/m)，不包括堵塞長度，它對光面和預裂爆破的效果有比較大的影響。如果線裝藥密度過大，光面和預裂孔壁在炸藥爆炸時會過分破壞，即孔壁外會產生超挖；線裝藥密度過小又會使巖石爆不下來，或者孔與孔之間形成硬坎，造成坡面的不平整和欠挖。

    線裝藥密度可用下列公式計算：

    光面爆破q=C/(W×a)，kg/m    (10-3-3)

    預裂爆破q= C/（a×a），kg/m    （10-3-4）

式中W-抵抗線，m,

    a-孔距，m；

    C-單位炸藥消耗量，kg/m3。

    C值的取值范圍為：露天開挖光面爆破取值0. 14～0.26 kg/m3；地下開挖光面和預裂爆破爆破取值0.1～0.9 kg/m3。

    C值取值的大小與巖石性質有關，對堅硬、完整的巖石，C取大值；對松軟、結構面發育的巖石，C取小值。

    在裝藥時，由于夾制性較大，通常在鉆孔底部要增加藥量。當孔深大于10 m時，孔底裝藥密度一般為線裝藥密度的3倍左右。

    光面爆破參數取值見表10-3-1和表10-3-2。

    表10-3-1    光面爆破參數及效果表

    表10-3-2    國外推薦的光面爆破參數表