在石材開采技術中，一般常用“芬蘭采石法”。在開采建材的礦山一般使用K型炸藥。該炸藥的猛度和爆力介于黑火藥和猛炸藥之間，周圍有空氣緩沖層，使炸藥不直接接觸孔壁，爆破效果很好。石材礦山對炸藥有下列要求：     (1)理想的炸藥爆速。在沖擊載荷作用之下，巖石的抗壓強度要提高到原來靜態(tài)狀態(tài)抗壓強度的若干倍，新型石材專用炸藥，其爆速應當在1000 m/s以下，才能適合于不同條件的石材開采。由爆轟理論可知，炸藥爆速為1000m/s時，其引爆較為困難，難以實現(xiàn)穩(wěn)定完整的爆轟，可以通過改進現(xiàn)有礦用炸藥的規(guī)格和包裝形式，形成新型的石材爆破炸藥。     (2)裝藥直徑。不耦合裝藥起爆，爆生氣體膨脹作用在孔壁上。根據(jù)爆轟基本理論的計算，對于2號巖石炸藥其不耦合系數(shù)為：大理巖不小于3.1，花崗巖不小于2.8，輝綠巖不小于2。     在我國，礦山使用的鉆頭直徑一般為36 - 42mm，由此計算結果可計算出藥卷直徑為：大理巖11 - 13 mm，花崗巖13 - 15mm，輝綠巖18 - 21mm。     (3)炸藥密度。大量實驗證明，單質炸藥的爆轟速度隨著裝藥密度的增加而提高，且在一定范圍內(nèi)這種關系呈線性關系。對于正氧平衡和負氧平衡的混合炸藥，情況比較復雜一些，開始是爆速隨密度的增大而增大，隨著密度繼續(xù)增大，爆速開始下降，爆轟性能變壞。     對應于爆速最高的密度點，稱為最佳密度。對于常規(guī)的硝銨炸藥卷，最佳密度一般為1 g/cm³，即當炸藥的密度低于1 g/cm³時，隨著密度的降低其爆速也降低。因此，在石材開采時，應盡量降低炸藥的裝藥密度，使其爆炸作用轉化為準靜態(tài)作用，以減少爆炸作用對石材形成的損傷。在保證爆裂管裝藥充實的前提下，穩(wěn)定爆轟的裝藥密度為0.8 g/cm³，此時的爆速為1900 m/s，猛度為7mm左右。     (4)炸藥的組分及氧平衡。為了降低炸藥的猛度及爆速，我們向炸藥中摻人了鈍感劑，以減輕炸藥對巖體的損傷。由于2號巖石炸藥呈細粉狀、流散性差，在小裝藥直徑的情況下，裝藥較為困難，無法實現(xiàn)炸藥的機械化裝藥。為此，經(jīng)多次實驗之后我們發(fā)現(xiàn)，炸藥呈粒狀時，不僅可以不影響其爆轟性能，還可以實現(xiàn)機械化裝藥，故爆裂管炸藥的組分為：2號巖石炸藥94%，鈍感劑4%，賦形劑2%。     (5)炸藥穩(wěn)定爆轟的實現(xiàn)。在裝藥直徑、裝藥密度等參數(shù)給出之后，炸藥在炮孔中的穩(wěn)定爆轟是最關鍵的問題，限制炸藥在炮孔中的穩(wěn)定爆轟主要有兩個方面，即炸藥的臨界直徑和炸藥在炮孔中的管道效應。  在一定范圍內(nèi)，炸藥爆速隨裝藥直徑的增加而增加，當直徑小于某一數(shù)值時，爆轟便不能維持而自行熄滅，這個使爆轟得以傳播下去的最小直徑，稱為該炸藥的臨界直徑。研究結果表明，密度為0.7 g/cm³左右的純硝酸銨的臨界直徑為100mm，炸藥感度越高，其臨界直徑越小。實驗表明：上述成分炸藥的臨界直徑大于25mm，即我們設計的這一型號炸藥達不到該種炸藥的臨界直徑，為了模擬在炮孔中的情況，我們設計了Φ14mm的藥卷，放入Φ40mm的鋼管中進行模擬實驗，結果炸藥不完全爆轟，僅與雷管相接的一部分能爆轟，其余部分被炸成蛇狀。     在不耦合裝藥時．裝藥起爆后產(chǎn)生的爆轟波向前方運動，它就像活塞推動前方空隙里的空氣，從而形成一個高壓、高速、超前運動的空氣沖擊波，使前方還未反應的炸藥提前受到高溫、高壓的作用；而向側向運動的波陣因遇到高密度和高強度的孔壁之后，則變?yōu)榉瓷洳ê驼凵洳ǎ购蠓秸诜磻恼ㄋ帉邮艿秸駝雍蛿嚭停@樣，炸藥的爆速逐漸降低以致熄爆，從而表現(xiàn)出明顯的管道效應。實驗表明，石材開采專用炸藥的管道效應是十分明顯的。     為了炸藥的穩(wěn)定爆轟，我們采用導爆索作為引爆源，其上下貫穿了炮孔，其引爆性能十分可靠，完全能夠滿足自上而下的傳爆。     為了炸藥卷在炮孔中傳爆時不出現(xiàn)管道效應，我們每隔250mm設置一個套環(huán)，將管狀空隙隔斷為每段長250mm，即可消除管道效應。